Адрес ООО "СТРОЙЭКСПЕРТ"
г. Санкт-Петербург, ул. Марата 82
Телефон: +7(812)957-29-53
Мы работаем пн. - пт. с 9:00 до 18:00

Экспертиза бетонных плит
На всех проездах, разрушения плит имеют одинаковый характер – разрушение плит происходит по направлению движения транспорта, что свидетельствует о том, что в плитах уложенных поперек возникает большой изгибающий момент на всем протяжении длинны при проезде транспорта, при укладке вдоль - такой МИЗГ. возникает только при наезде транспорта на середину плиты. На основании выше изложенного экспертами установлено по каким причинам тротуарная плитка «Бархан» не выдержала нагрузок от движения транспорта

Испытания фильтрационного материала
По результатам отбора составлен 3-х сторонний Акт. Для испытаний отобран 1 мешок фильтрационного материала Антрацит «Пуролат-стандарт» массой 22,5 кг в сентябре 2016г.

Экспертиза стен квартиры
Штукатурка стен соответствует требованиям строительных норм для высококачественной штукатурки (см. таблицы из СНиП 3.04.01-87). Штукатурка потолков соответствует требованиям строительных норм для высококачественной штукатурки. Откосы на всех оконных и дверных проемах выполнены в соответствии с требованиями строительных норм и правил. Качество примененных материалов, подтверждено Сертификатами качества на примененные штукатурные смеси.

Обследование здания образовательного учреждения
Определение объемов и качества выполненных работ по улучшению теплотехнических свойств зданий и созданию безбарьерной среды.

Обследование нежилого помещения
Определение стоимости восстановительного ремонта помещения конференц-зала, получившего повреждение конструкции полов и финишной отделки в результате проведения работ по ликвидации протечки хозяйственно-бытовой канализации, проходящей в полу.

Новости ООО "СТРОЙЭКСПЕРТ"

ООО "Стройэксперт"
Адрес: Санкт-Петербург, ул. Марата 82
Телефон:+7(812)677-29-28
Электронная почта: 6772928@mail.ru

Проверочные расчеты конструкций

Экспертизой осуществлены проверочные расчеты на прочность конструкции монолитной железобетонной плиты перекрытия 3-го этажа здания на отм. +8.000, с применением лицензионного программного обеспечения NormCAD 5.4 (комплект “Строительство с дополнительными компонентами” сетевой вариант).

Экспертизой осуществлен автоматизированный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1300 кгс/м2.

Проверочный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом проектной нагрузки ГУП «МОСПРОЕКТ-3», q=1300 кг/м.

Усилия в двух направлениях:

Продольная арматура плит:

Размеры сечения: высота сечения h = 30 см = 30 / 100 = 0,3 м;

Толщина защитного слоя: расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S до грани сечения a = 2,5 см = 2,5 / 100 = 0,025 м;

Поперечная арматура:

Результаты расчета:

1) Определение нормативного сопротивления бетона

Класс бетона - B25.

Нормативное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbn = 18,5 МПа. Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbtn = 1,55 МПа.

2) Расчетное сопротивление бетона

Группа предельных состояний - первая.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию принимается по табл. 5.2 Rb = 14,5 МПа.

Назначение класса бетона - по прочности на сжатие.

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению принимается по табл. 5.2 Rbt = 1,05 МПа.

Расчетное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний второй группы: Rb, ser = Rbn =18,5 МПа (формула (5.1); п. 5.1.9 ).

Расчетное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний второй группы: Rbt, ser = Rbtn =1,55 МПа (формула (5.2); п. 5.1.9 ).

3) Учет особенностей работы бетона в конструкции

Прогрессирующее разрушение - не рассматривается в данном расчете.

Действие нагрузки - продолжительное.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки: gb1=0,9 .

Конструкция бетонируется - в горизонтальном положении.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий попеременное замораживание и оттаивание бетона: gb3=1 .

Для надземной конструкции, при расчетной температуре наружного воздуха в зимний период не менее -40 град.:

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий характер разрушения бетонных конструкций: gb4=1 .

Конструкция - железобетонная.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию: Rb = gb1 gb3 gb4 Rb =0,9 · 1 · 1 · 14,5 = 13,05 МПа .

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению: Rbt = gb1 Rbt =0,9 · 1,05 = 0,945 МПа .

4) Расчетные значения прочностных характеристик арматуры

Класс продольной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление продольной арматуры растяжению: Rs=355 МПа .

Расчетное сопротивление продольной арматуры сжатию: Rsc=355 МПа

Поперечная арматура - рассматривается в данном расчете.

Класс поперечной арматуры - A400. 

Расчетное сопротивление поперечной арматуры сжатию: Rsw=285 МПа .

5) Значение модуля упругости арматуры 

Модуль упругости арматуры: Es=200000 МПа .

6) Определение граничной относительной высоты сжатой зоны

Относительная деформация растянутой арматуры: es, el = Rs/Es=355/200000 = 0,00178 (формула (6.12); п. 6.2.7 ). 

Относительная деформация сжатого бетона при sb=Rb: eb, ult=0,0035 .

Граничная относительная высота сжатой зоны: xR = 0,8/(1+es, el/eb, ult) = =0,8/(1+0,00178/0,0035) = 0,5303 (формула (6.11); п. 6.2.7 ).

7) Расчет плоских плит

Площадь растянутой арматуры: As = p ds2/(4 106 s)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 . Высота сжатой зоны: x = (Rs As-Rsc A's)/(Rb b) = =(355 · 0,00101-355 · 0)/(13,05 · 1) = 0,02748 м (формула (6.15); п. 6.2 ).Рабочая высота сечения: ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .Относительная высота сжатой зоны: x = x/ho=0,02748/0,275 = 0,09993 .Т.к. x=0,09993 r xR=0,5303; x > 0 м :

Предельный изгибающий момент: Mult = Rb b x (ho-0,5 x)+Rsc A's (ho-a') = =13,05 · 1 · 0,02748 · (0,275-0,5 · 0,02748)+355 · 0 · (0,275-0) = 0,09369 МН м (формула (6.14); п. 6.2.10 ).

8) Продолжение расчета по п.8.4 СП 52-103

Предельный изгибающий момент: Mx, ult = Mult =0,09369 МН м. Предельный изгибающий момент: My, ult = Mult =0,09369 МН м . Предельный крутящий момент по бетону: Mbxy, ult = 0,1 Rb b2 h=0,1 · 13,05 · 12 · 0,3 = 0,3915 МН м (формула (8.5); п. 8.4 СП 52-103 ). Предельный крутящий момент по арматуре: Msxy, ult = 0,5 Rs (Asx+Asy) ho = =0,5 · 355 · (0,00101+0,00101) · 0,275 = 0,0986 МН м (формула (8.6); п. 8.4 СП 52-103 ).Предельный крутящий момент: Mxy, ult = Mbxy, ult+Msxy, ult=0,3915+0,0986 = 0,4901 МН м .Mx=0 МН м r Mx, ult=0,09369 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.2); п. 8.4 СП 52-103 ).My=0,03981 МН м r My, ult=0,09369 МН м (42,49653% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.3); п. 8.4 СП 52-103 ).Mxy=0 МН м r Mxy, ult=0,4901 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.4); п. 8.4 СП 52-103 ).Mxy=0 МН м r ; (Mx, ult-Mx) (My, ult-My) =; (0,09369-0) · (0,09369-0,03981) =0,07105 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.1); п. 8.4 СП 52-103 ). 

9) Расчет плоских плит на действие поперечных сил

Рабочая высота сечения: ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .Поперечная сила, воспринимая бетоном: Qb = 0,5 Rbt b ho=0,5 · 0,945 · 1 · 0,275 = 0,12994 МН (формула (8.9); п. 8.5 СП 52-103 ).Площадь поперечной арматуры: Asw = p dsw2/(4 106 sw)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .Усилия в поперечной арматуре на единицу длины: qsw  = Rsw Asw/sw=285 · 0,00101/0,2 = 1,43925 МН/м (формула (6.69); п. 8.5 СП 52-103 ).Усилие в поперечной арматуре: Qsw = qsw  ho=1,43925 · 0,275 = 0,39579 МН (формула (8.10); п. 8.5 СП 52-103 ).Предельное значение поперечной силы: Qult = Qb+Qsw=0,12994+0,39579 = 0,52573 МН .Предельное значение поперечной силы Qx: Qx, ult = Qult =0,52573 МН .Предельное значение поперечной силы Qy: Qy, ult = Qult =0,52573 МН .Qx/Qx, ult+Qy/Qy, ult=0/0,52573+0,03187/0,52573=0,06062 r 1 МН (6,06235% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.7); п. 8.5 СП 52-103 ).

10) Проверка требования минимального процента армирования

Сечение - прямоугольное. Арматура расположена по контуру сечения - равномерно.В данном случае для определения коэффициента армирования принимается полная площадь сечения.Элемент - изгибаемый.Коэффициент армирования: ms = As/(b h) 100=0,00101/(1 · 0,3) · 100 = 0,33667 % .ms t 0,2 % (168,335% от предельного значения) - условие выполнено .

3.2. Экспертизой осуществлен автоматизированный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1895 кгс/м2.

Проверочный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1895 кгс/м

Сбор нагрузок: Вес плиты: 825 кгс/м2. Стяжка (кирпичный щебень, бетонная смесь): 540 кг/м2. Готовое покрытие пола: 50 кгс/м2. Равномерно-распределенная нагрузка: 480 кгс/м2.

Усилия в двух направлениях:

Продольная арматура плит:

Размеры сечения: высота сечения h = 30 см = 30 / 100 = 0,3 м;

Толщина защитного слоя: Расстояние от равнодействующей усилий в арматуре S до грани сечения a = 2,5 см = 2,5 / 100 = 0,025 м;

Поперечная арматура:

Результаты расчета:

1) Определение нормативного сопротивления бетона

Класс бетона - B25.

Нормативное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbn = 18,5 МПа .

Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 Rbtn = 1,55 МПа .

2) Расчетное сопротивление бетона

Группа предельных состояний - первая.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию принимается по табл. 5.2 Rb = 14,5 МПа .

Назначение класса бетона - по прочности на сжатие.

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению принимается по табл. 5.2 Rbt = 1,05 МПа .

Расчетное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний второй группы: Rb, ser = Rbn =18,5 МПа (формула (5.1); п. 5.1.9 ).

Расчетное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний второй группы: Rbt, ser = Rbtn =1,55 МПа (формула (5.2); п. 5.1.9 ).

3) Учет особенностей работы бетона в конструкции

Прогрессирующее разрушение - не рассматривается в данном расчете.

Действие нагрузки - продолжительное.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки: gb1=0,9 .

Конструкция бетонируется - в горизонтальном положении.

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий попеременное замораживание и оттаивание бетона: gb3=1 .

Для надземной конструкции, при расчетной температуре наружного воздуха в зимний период не менее -40 град.:

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий характер разрушения бетонных конструкций: gb4=1 .

Конструкция - железобетонная.

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию: Rb = gb1 gb3 gb4 Rb =0,9 · 1 · 1 · 14,5 = 13,05 МПа .

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению: Rbt = gb1 Rbt =0,9 · 1,05 = 0,945 МПа .

4) Расчетные значения прочностных характеристик арматуры

Класс продольной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление продольной арматуры растяжению: Rs=355 МПа .

Расчетное сопротивление продольной арматуры сжатию: Rsc=355 МПа .

Поперечная арматура - рассматривается в данном расчете.

Класс поперечной арматуры - A400.

Расчетное сопротивление поперечной арматуры сжатию: Rsw=285 МПа .

5) Значение модуля упругости арматуры

Модуль упругости арматуры: Es=200000 МПа .

6) Определение граничной относительной высоты сжатой зоны

Относительная деформация растянутой арматуры: es, el = Rs/Es=355/200000 = 0,00178 (формула (6.12); п. 6.2.7 ).

Относительная деформация сжатого бетона при sb=Rb: eb, ult=0,0035 .

Граничная относительная высота сжатой зоны: xR = 0,8/(1+es, el/eb, ult) = =0,8/(1+0,00178/0,0035) = 0,5303 (формула (6.11); п. 6.2.7 ).

7) Расчет плоских плит

Площадь растянутой арматуры: As = p ds2/(4 106 s)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .

Высота сжатой зоны: x = (Rs As-Rsc A's)/(Rb b) = =(355 · 0,00101-355 · 0)/(13,05 · 1) = 0,02748 м (формула (6.15); п. 6.2 ).

Рабочая высота сечения: ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .

Относительная высота сжатой зоны: x = x/ho=0,02748/0,275 = 0,09993 .

Т.к. x=0,09993 r xR=0,5303; x > 0 м :

  Предельный изгибающий момент: Mult = Rb b x (ho-0,5 x)+Rsc A's (ho-a') = =13,05 · 1 · 0,02748 · (0,275-0,5 · 0,02748)+355 · 0 · (0,275-0) = 0,09369 МН м (формула (6.14); п. 6.2.10 ).

8) Продолжение расчета по п.8.4 СП 52-103

Предельный изгибающий момент: Mx, ult = Mult =0,09369 МН м .

Предельный изгибающий момент: My, ult = Mult =0,09369 МН м .

Предельный крутящий момент по бетону: Mbxy, ult = 0,1 Rb b2 h=0,1 · 13,05 · 12 · 0,3 = 0,3915 МН м (формула (8.5); п. 8.4 СП 52-103 ).

Предельный крутящий момент по арматуре: Msxy, ult = 0,5 Rs (Asx+Asy) ho = =0,5 · 355 · (0,00101+0,00101) · 0,275 = 0,0986 МН м (формула (8.6); п. 8.4 СП 52-103 ).

Предельный крутящий момент: Mxy, ult = Mbxy, ult+Msxy, ult=0,3915+0,0986 = 0,4901 МН м .

Mx=0 МН м r Mx, ult=0,09369 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.2); п. 8.4 СП 52-103 ).

My=0,05688 МН м r My, ult=0,09369 МН м (60,70933% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.3); п. 8.4 СП 52-103 ).

Mxy=0 МН м r Mxy, ult=0,4901 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.4); п. 8.4 СП 52-103 ).

Mxy=0 МН м r ; (Mx, ult-Mx) (My, ult-My) =; (0,09369-0) · (0,09369-0,05688) =0,05873 МН м (0% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.1); п. 8.4 СП 52-103 ).

9) Расчет плоских плит на действие поперечных сил

Рабочая высота сечения: ho = h-a=0,3-0,025 = 0,275 м .

Поперечная сила, воспринимая бетоном: Qb = 0,5 Rbt b ho=0,5 · 0,945 · 1 · 0,275 = 0,12994 МН (формула (8.9); п. 8.5 СП 52-103 ).

Площадь поперечной арматуры: Asw = p dsw2/(4 106 sw)=3,14159 · 162/(4 · 106 · 0,2) = 0,00101 м2 .

Усилия в поперечной арматуре на единицу длины: qsw  = Rsw Asw/sw=285 · 0,00101/0,2 = 1,43925 МН/м (формула (6.69); п. 8.5 СП 52-103 ).

Усилие в поперечной арматуре: Qsw = qsw  ho=1,43925 · 0,275 = 0,39579 МН (формула (8.10); п. 8.5 СП 52-103 ).

Предельное значение поперечной силы: Qult = Qb+Qsw=0,12994+0,39579 = 0,52573 МН .

Предельное значение поперечной силы Qx: Qx, ult = Qult =0,52573 МН .

Предельное значение поперечной силы Qy: Qy, ult = Qult =0,52573 МН .

Qx/Qx, ult+Qy/Qy, ult=0/0,52573+0,04609/0,52573=0,08767 r 1 МН (8,7671% от предельного значения) - условие выполнено (формула (8.7); п. 8.5 СП 52-103 ).

10) Проверка требования минимального процента армирования

Сечение - прямоугольное.

Арматура расположена по контуру сечения - равномерно.

В данном случае для определения коэффициента армирования принимается полная площадь сечения

Элемент - изгибаемый.

Коэффициент армирования: ms = As/(b h) 100=0,00101/(1 · 0,3) · 100 = 0,33667 % .

ms t 0,2 % (168,335% от предельного значения) - условие выполнено .

3.3. Экспертизой осуществлен ручной расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1895 кгс/м2.

Проверочный расчет №3 железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1895 кгс/м

Нагрузки на 1м2 плиты с учетом коэффициента γп=0,95, q=18,57 кН/м.

Принимаем расчетный пролет плиты L0=4,95 м.

Выполняем статический расчет:

M=q·l02/8=18,57·4,952/8=56,88кН·м Q=q·l0/2=18,57·4,95/2=45,96кН

Определяем расчетные сопротивления материалов:

бетон класса В25, коэффициент условия работы бетона γb2=0,9; Rb=14,5МПа;  Rbt=1,05МПа;  Rs=365МПа  (СНиП 2.03.01-84*, табл. 13, 19*-23*).

Определяем расчетное сечение условно вырезанной полосы:

ширина сечения b=100 см; высота сечения h0=27,5 см.

Определяем коэффициент A0:

A0= M / Rb· γb2·b·h02=5688 / 1,45·0,9·100·27,52 = 0,058. A0 < A0R = 0,422.

Определяем коэффициент η = 0,97.

Определяем требуемую площадь арматуры:

As= M / η·h0·Rs =5688 / 0,97·27,5·36,5 = 5,8 см2. Фактическая площадь арматуры плиты составляет: - нижнее армирование (5Ø16 АIII, шаг 200 мм)  As,ниж = 10,05 см2. - верхнее армирование (5Ø16 АIII, шаг 200 мм)  As,вер = 10,05 см2. As,ниж =  As,вер  =  10,05 см2  >  As = 5,8 см2.

Условие выполняется.

Проверяем прочность плиты по наклонному сечению

Q = φb3 (1+ φп) Rbt · γb2·b·h0 = 0,6·1·0,105·0,9·100·27,5 = 155,93 кН. Q = 45,96кН < 155,93 кН, условие выполняется, прочность обеспечена.

  Проверочные расчеты конструкций

Экспертизой осуществлен автоматизированный расчет железобетонной плиты перекрытия с учетом фактической нагрузки от устроенной стяжки, q=1300 кгс/м2.